Perhitungan pondasi tiang - dokumen normatif, persyaratan, formula

Dalam proses merancang rumah termasuk survei teknik tanah yang terletak di lokasi yang dialokasikan untuk konstruksi, dan perhitungan elemen struktur struktur. Penentuan bentuk, struktur dan dimensi terestrial dan bagian bawah tanah bangunan dikaitkan dengan arah, besarnya dan jenis beban yang diambil. Selain itu, spesifik dari tanah dan fitur rinci dari rumah yang ditentukan dalam tugas desain diperhitungkan. Semua faktor ini menyebabkan varian dan algoritma perhitungan yang berbeda. Secara khusus, ereksi benda pada tanah lemah memerlukan penghitungan pondasi tiang pancang, yang merupakan salah satu metode untuk menentukan kondisi pembatas dasar tanah.

Dokumen normatif

Saat ini, versi terbaru dari SNiP 2.02.03-85, yang mencakup desain pondasi tiang pancang, adalah JV 24.13330.2011. Perubahan dan amandemen tertentu telah dilakukan pada peraturan konstruksi, namun secara umum norma SNiP belum mengalami perbaikan khusus. Meski demikian, dengan ketidaksepakatan yang signifikan, preferensi harus diberikan pada JV, dan tidak bergantung pada SNiP.

Aturan yang dianggap penting mengartikulasikan persyaratan untuk desain jenis pondasi tertentu - tumpukan. Mereka menunjukkan berbagai jenis tumpukan, kondisi geologi dan teknik, dengan mempertimbangkan pembangunan yang baru dan di bawah fasilitas rekonstruksi. Tapi data joint venture, seperti, memang, SNiP, tidak terkait dengan dukungan tumpukan, dipasang:

di bawah objek dengan beban dinamis;
dalam kondisi permafrost;
untuk struktur ladang minyak;
sampai kedalaman lebih dari 35 meter.

Persyaratan umum dan jenis tumpukan

Saat merancang pondasi tiang didasarkan pada:

survei teknik dan geologi;
fitur konstruksi - struktural, operasional, teknologi;
seismisitas daerah;
besarnya dan arah yang berguna, serta beban sementara;
studi kelayakan dan perbandingan dengan opsi lainnya.

Dalam JV dan SNiP, jenis tumpukan ditentukan:

dengan pilihan penetrasi - driven dan screwed, press dan vibro-loaded, serudukan dan pengeboran;
dengan metode pendukung di tanah - berdiri dan menggantung;
dengan bahan - kayu, logam, beton dan beton bertulang;
dengan bentuk bagian melintang dan membujur;
dengan adanya penguatan;
dengan jenis tumit, dll.

Dalam SNiP ditunjukkan bahwa perhitungan dasar tiang harus dilakukan sesuai dengan keadaan yang membatasi, terbagi menjadi dua kelompok. Yang pertama berkaitan dengan kekuatan material, serta daya dukung dan stabilitas basa. Yang kedua berhubungan dengan sedimen tumpukan akibat aksi beban vertikal, terhadap berbagai gerakan dalam arah horizontal pendukung bawah tanah bersama dengan lapisan tanah dan, sebagai tambahan, pembentukan retakan dalam struktur pondasi beton bertulang.

Draft yang diizinkan dari yayasan, sesuai dengan persyaratan SNiP, dihitung dari kelompok kedua dari negara-negara batas.

Poin penting dalam perhitungan adalah kebutuhan untuk menandai faktor keandalan positif akibat perhitungan. Definisi indikator akhir dibuat pada perhitungan varian, setelah perbandingan keputusan alternatif. Pada JV tertentu, nilai yang dihitung dan koefisien yang diperlukan untuk perhitungan diberikan, dan beban efektif pada pondasi serta kombinasi keduanya ditentukan. Aturan konstruksi apa yang menetapkan indikator karakteristik ini atau lainnya, ditentukan dalam SNiP.

Perhitungan draf tumpukan

JV menyediakan beberapa skema perhitungan yang memperhitungkan lokasi tumpukan relatif terhadap satu sama lain. Dengan melakukan itu, semuanya didasarkan pada model tanah yang cacat secara linear, namun dengan justifikasi yang benar, pilihan lain dapat digunakan. Kondisi utama untuk menghitung draft dari semua jenis pondasi tiang adalah untuk menentukan nilai kemungkinan deformasi, yang tidak melebihi nilai batas.

dimana S- sedimen total;

Su Strain hebat.

Jika kondisinya tidak sesuai, perhitungan ulang dilakukan dengan penetrasi yang meningkat dari tumpukan pendukung, sampai hasil yang diinginkan tercapai.

Menurut SNIP, tumpukan liontin dihitung sebagai presipitasi sebagai pondasi bersyarat, batas-batasnya di tingkat tumit melampaui luas total kaset atau tumpukan tiang yang sebenarnya ada. Algoritma perhitungan yang sedikit berbeda disediakan dalam versi terbaru JV.

Tumpukan tunggal

Ada sejumlah formula yang menentukan drafnya:

tumpukan gantung yang tidak meluas di zona tumit

dimana N - Beban vertikal yang diterima oleh tumpukan, MN;

G 1 - modulus geser;

l - Dimensi linier dari tumpukan, yaitu panjangnya, m;

β - koefisien

di sini, d - diameter luar tumpukan, m.

Jika penampang tidak bulat, tapi berbentuk persegi, persegi panjang, berbentuk T atau berbentuk I, maka rumusnya digunakan untuk menentukan diameter nominalnya:

di sini A - sesuai dengan nilai tabulasi dari luas penampang.

υ - Rasio Poisson;

parameter tersebut, dengan mempertimbangkan kenaikan draf perkiraan, yang timbul dari kompresi batang -

berdiri tumpukan dan menggantung dengan memperluas di zona tumit

Nilai modulus geser dan rasio Poisson bergantung pada karakteristik strata bawah tanah. Mereka diambil oleh penjumlahan berlapis dan rata-rata sebagai hasil dari membagi angka yang diperoleh dengan jumlah lapisan yang ada dalam kedalaman perendaman tiang.

Tumpukan semak

Perhitungan kelompok tiang untuk sedimen didasarkan pada interaksi pendukung bawah tanah satu sama lain. Dalam hal ini, deformasi tambahan dari tumpukan yang terletak pada jarak tertentu ditentukan ɑ ) dari tumpukan dimuat.

Jika distribusi beban antara tumpukan di satu semak diketahui, maka dalam menghitung draf masing-masing, rumusnya digunakan:

dimana s (N) - ditentukan oleh rumus sedimen di atas (untuk satu tumpukan tunggal);

i dan j – idan jtumpukan;

Jika distribusinya tidak diketahui, maka perhitungannya dilakukan dengan menggunakan rumus yang sama, namun dengan mempertimbangkan nuansa tambahan dan menggunakan pengetahuan mekanika konstruksi.

Piling lapangan

Gambar di bawah menunjukkan batas-batas pondasi bersyarat yang relatif terhadap deretan tumpukan yang ekstrem:

a) diatur secara vertikal;

b) letak miring.

Bidang pellet dihitung dengan metode penjumlahan layerwise. Dalam kasus ini, di zona pondasi bersyarat, massa tanah tidak diperhitungkan, dan hanya efek langsung dari kekuatan yang dihitung pada pondasi tiang pancang yang diperhitungkan sebagai beban.

Saat menghitung dengan penjumlahan berlapis untuk bidang tumpukan, akun diambil dari fakta bahwa nilai total draf bergantung pada pitch dukungan tiang di dalam area lapangan. Tapi di sini ada kompleksitas tertentu, karena langkahnya bisa memiliki nilai variabel. Dalam kasus ini, varian penjumlahan lapisan diperumit dengan metode sel, dengan menggunakan perhitungan skema dan formula lain yang dirinci dalam JV.

Prinsip metode penjumlahan layerwise

Esensinya dijelaskan pada SP 22.13330.2011, yang diupdate versi SNiP 2.02.01-83 *. Ini terdiri dari berikut ini. Kekuatan vertikal pada pondasi dibagi menjadi beberapa bagian yang sesuai dengan ketebalan lapisan tanah, yang dicirikan oleh komposisi dan sifat homogen. Pada skema perhitungan, diagram lengkung berubah menjadi diagram melangkah. Pada setiap lapisan, kerja ditentukan untuk kompresi tanpa ekspansi lateral. Presipitasi total dihitung dengan metode penjumlahan lapisan.

Dalam proses perhitungan, skema distribusi tegangan disusun, dan dalam perhitungan, formula khusus digunakan, ditunjukkan dalam JV, dan tabel ditempatkan di dalamnya. Contoh skema ditunjukkan pada gambar di bawah ini.

Dasar gabungan

Konstruksi tiang pancang dari bagian bawah rumah digunakan untuk mengurangi sedimen dan distribusi muatan yang lebih merata. Pondasi semacam itu efektif bekerja dalam kondisi tanah yang sulit, menggabungkan hambatan pada beban baik tumpukan maupun lembaran. Perhitungan draf, dalam hal ini, termasuk definisi:

upaya dalam tumpukan dan lempengan;
deformasi dan pergerakan fondasi gabungan secara keseluruhan, serta komponen masing-masing;
beban dalam persentase pada masing-masing tumpukan dan bagian tertentu dari lempengan.

Setelah melakukan perhitungan dengan mempertimbangkan margin keselamatan, panjang dan pitch dari tumpukan pendukung ditentukan.

Perhitungan dan pilihan unsur struktural yang benar dari pondasi gabungan akan memastikan bahwa tidak ada deposit, distorsi dan gulungan struktural yang signifikan selama operasinya. Kondisi tambahan untuk perhitungan diberikan dalam JV 24.13330.2011.

Sedimen yang dihitung diperoleh dengan menjumlahkan penekanan semua lapisan tanah dimana fondasi ditekan. Untuk ini, sedimen lapisan individu ditentukan:

- Tekanan penyegelan rata-rata pada lapisan (diambil dari grafik);

- m - kompresibilitas tanah, koefisien diperoleh dari hasil uji kompresi;

H adalah ketebalan lapisan.

Dengan demikian, S = Σ Si.

Atau S = Σ (h * β / E * P),

- E - modulus deformasi lapisan (jika diketahui);

- β - faktor 0,8 (SNiP).

Sebelum Anda, skema perancangan untuk menentukan draf dasar dengan metode penjumlahan layerwise, di mana: DL - tanda tata letak; NL - tanda permukaan relief alami; FL - tandai dasar basement; BC - batas bawah tempat tidur bertekanan; Ketebalan - kompresibel (terjepit).

Gambaran skema distribusi untuk tekanan vertikal dan tekanan pada setengah ruang berbentuk cacat secara linear untuk menghitung sedimen dasar dengan menggunakan metode penjumlahan lapisan.

20. Jumlah tumpukan di fondasi dengan rendaman rendah ditentukan oleh rumus

dimana - koefisien yang mendekati berat panggangan dan efek momen pada gaya horisontal, diambil, - beban vertikal yang dihitung pada pondasi, kN, ditentukan oleh rumus (3.10), - daya dukung minimum tumpukan di tanah [rumus (4.2), (4.3)] atau menurut bahan (4.1), kN, adalah faktor reliabilitas yang diadopsi untuk fondasi dukungan jembatan dengan panggangan rendah 1,4.

Setelah menentukan jumlah tumpukan, mereka ditempatkan dalam rencana. Tumpukan dapat ditempatkan dengan cara biasa atau terhuyung-huyung (Gambar 4.2).

Gambar. 4.2. Tumpukan skema penempatan: a - pesanan biasa; b - pesanan catur

Jarak antara sumbu tiang tersuspensi vertikal harus minimal 3 d sv, dan di antara kapak tumpukan-rak - 1,5 d lebih dari 6 d dimana d c adalah diameter putaran atau sisi tumpukan persegi. Jika tumpukan tersumbat dengan kemiringan, jarak antara sumbu mereka di bidang bagian bawah pori-pori dapat dikurangi menjadi 1,5 d dan jarak antara sumbu tiang di bidang ujung bawah harus dijaga minimal 3 d St.

Jarak dari tepi pelat panggul ke permukaan terdekat tiang harus minimal 25 cm.

Pra-distribusi timbunan dibuat pada tapak minimal sole grillage

dimana, - masing-masing, lebar dan panjang dukung, - lebar potongan, diambil dalam kisaran 0,3-0,5 m.

Jika daerah ini tidak cukup untuk menampung tumpukan, perlu untuk meningkatkan dimensi dasar pemanggangan dalam sudut perkembangan maksimum 30 ° pada ketinggian panggangan yang diterima (sesuai dengan Bagian 4.2).

Jika dimensi baru dari grillage tidak memungkinkan jumlah tumpukan yang dibutuhkan untuk ditempatkan, perlu untuk meningkatkan panjang dan penampangnya untuk meningkatkan daya dukung dan dengan demikian mengurangi jumlah atau meningkatkan lebar dan tinggi panggangan dengan memperdalam dan menyetel tepian sesuai dengan persyaratan. , sehingga garis yang menghubungkan tepi dalam tepinya tidak menyimpang dari vertikal dengan sudut yang lebih besar dari 30 °.

Ketinggian langkah diambil dalam 1-2 m. Tinggi panggung bawah diberikan dari kondisi kekuatan yang cukup untuk meninju tumpukan tidak kurang dari

dimana jumlah menumpuk di panggangan, m, yang minimal harus 2 d St. menurut.

Setelah menempatkan tumpukan, dimensi akhir dari grillage ditentukan.

ANALISIS PERBANDINGAN METODE PERHITUNGAN SEDIMEN KANTOR SQUARE

Melnikov Viktor Alekseevich 1, Alexeyev Nikolay Sergeevich 2, Ionov Konstantin Igorevich 3
1 St. Petersburg State Polytechnical University, Ph.D., Associate Professor
2 St Petersburg State Polytechnic University, Master of Arts
3 St Petersburg State Polytechnic University, Master of Arts

Abstrak
Artikel ini mempertimbangkan berbagai metode untuk menghitung lumpur pondasi tiang yang dijelaskan dalam dokumen normatif - SNiP 2.02.03.-85 "Pondasi tiang" dan versi update dari JV 24.13330.2011 "Pondasi tiang". Perhitungan dibuat untuk tumpukan beton bertulang yang ditangguhkan, bentuk prismatik, penampang persegi dengan ujung yang runcing. Dampak sentral tanpa momen lentur diambil sebagai beban. Metode baru untuk menghitung silt dari pondasi tiang pancang yang terdiri dari kelompok tiang dipertimbangkan. Hasil yang diperoleh dianalisis dan kesimpulan ditarik berdasarkan basisnya.

ANALISIS PERBANDINGAN METODOLOGI UNTUK MENGHITUNG PRESIPITASI PILE FOUNDATIONS

Melnikov Victor Alekseevich 1, Alekseev Nikolai Sergeyevich 2, Ionov Konstantin Igorevich 3
1 VPO St. Petersburg State Polytechnic University, Ph.D., Associate Professor
2 VPO St. Petersburg Petersburg State Polytechnic University, sarjana
3 VPO St. Petersburg State Polytechnic University, sarjana

Abstrak
Artikel ini membahas berbagai metode untuk menghitung pondasi tiang sedimen yang dijelaskan dalam peraturan - SNIP 2.02.03.-85 "fondasi tiang" dan versi update dari SP 24.13330.2011 "Pondasi tiang." Perhitungan untuk menggantung tumpukan beton, bentuk prismatik, penampang persegi dengan ujung yang runcing. Beban diambil sebagai dampak utama tanpa momen lentur. Metode baru untuk menghitung curah hujan. Hasilnya berdasarkan kesimpulan mereka.

Referensi bibliografi untuk artikel:
Melnikov VA, Alekseev NS, Ionov K.I. Analisis komparatif metode untuk menghitung dasar pondasi tiang / / penelitian ilmiah modern dan inovasi. 2015. № 9. Bagian 1 [Sumber daya elektronik] .. 09.2017).

1. Pendahuluan

Pada tahap sekarang pengembangan pondasi, salah satu tugas utamanya adalah untuk meningkatkan efisiensi solusi perancangan, untuk mengembangkan solusi yang ekonomis dan kompetitif.

Saat ini, konstruksi berskala besar mulai masuk dalam kondisi lemah dan jenuh air, ketika pembangun menggunakan fasilitas situs yang sebelumnya dikenali oleh ahli geologi sebagai tidak menguntungkan untuk membangun struktur.

Dalam kondisi geologi teknik yang sulit, versi tumpukan sering merupakan satu-satunya yayasan yang mungkin. Pondasi tiang digunakan dalam kasus-kasus di mana dasar pondasi diwakili oleh sebagian besar ketebalan besar, endapan lumpur, tanah kohesif dalam keadaan fluida dan aliran-plastik, dan sejenisnya. .

Karena biaya membangun bagian bawah tanah bangunan adalah sampai 25% dari total biaya, menurunkan angka-angka ini memungkinkan penggunaan pondasi tiang yang lebih ekonomis dan industri.

Cadangan yang paling penting untuk meningkatkan efisiensi pondasi tiang adalah memperbaiki definisi simpanan mereka pada tahap perancangan.

Kompleksitas tumpukan di tanah membuat tidak mungkin untuk menciptakan teori keandalan perhitungan secara matematis. Oleh karena itu, berbagai metode perhitungan teknik digunakan. Literatur normatif yang digunakan saat ini di bidang desain pondasi tiang berisi informasi yang tidak mencukupi dan memungkinkan penerimaan hasil ambigu.

Tujuan dari makalah ini adalah untuk membandingkan hasil perhitungan lumpur pondasi tiang dari bangunan tipe bingkai dalam kondisi geologi yang diberikan. Parameter bangunan dan bagian geologi menjadi identik untuk mengungkapkan pengaruh berbagai pendekatan teoritis terhadap perhitungan sedimen di SNiP 2.02.03.-85 "Pondasi tiang" dan JV 24.13330.2011 "fondasi tiang" (versi terbaru).

2. Perhitungan daya dukung tumpukan
Karakteristik tanah dan ketebalan lapisan yang menyusun dasar tanah dari struktur yang diberikan ditunjukkan pada Tabel 1.

Tabel 1

	Nama tanah	Lapisan Ketebalan

	Loam

Perhitungan dilakukan pada dua kelompok negara yang membatasi: Kami akan mempertimbangkan tumpukan beton bertulang, bentuk prismatik, penampang persegi dengan ujung yang runcing. Dalam hal ini, dimensi penampang melintang adalah 40 x 40 cm, panjang tumpukan adalah 13 m.

1) sesuai dengan kapasitas bantalan beban - dengan kekuatan bahan tiang dan bahan pemanggangan (dilakukan untuk kombinasi utama dari beban desain);
2) untuk deformasi - sesuai dengan sedimen pondasi tiang pancang dan pondasi tiang dari beban vertikal (untuk kombinasi utama beban normatif).

Tumpukan di pondasi dan di luarnya pada kapasitas bantalan beban tanah pondasi harus dihitung berdasarkan kondisi:

dimana N adalah beban desain yang ditransfer ke tumpukan (gaya longitudinal yang timbul di dalamnya dari beban desain yang bekerja pada pondasi dengan kombinasi yang paling tidak menguntungkan);

F d - kapasitas pembawa muatan pembawa dari tanah dasar satu tumpukan tunggal, selanjutnya disebut sebagai daya dukung tumpukan;
- koefisien kondisi kerja, dengan mempertimbangkan peningkatan keseragaman kondisi tanah dalam penerapan pondasi tiang pancang, diambil sama dengan 1,15 untuk pengaturan tiang bush;
- koefisien reliabilitas sesuai dengan tujuan (tanggung jawab) struktur, diambil sebesar 1,15;
- koefisien reliabilitas diambil sama dengan 1,4, karena kapasitas beban-beban dari tumpukan ditentukan dengan perhitungan.
Kapasitas pengangkutan F d , tumpukan gantung yang digantung yang direndam tanpa penggalian yang bekerja pada beban tekan, harus didefinisikan sebagai jumlah kekuatan dari resistans desain dari tanah pondasi di bawah ujung bawah timbunan dan pada permukaan lateralnya sesuai dengan rumus:

(2)

dimana c - Koefisien kondisi kerja timbunan di dalam tanah, diambil c = 1;
R - Desain ketahanan tanah di bawah ujung bawah tumpukan, diambil sesuai tabel (Tabel 7.2): R = 5360 kPa;
A - area pendukung di atas tumpukan, m 2 , diambil sama dengan luas penampang tumpukan:A= 0,16 m 2;
kamu - perimeter luar penampang tumpukan, m:kamu= 1,6 m;
f i - Resistensi spesifik lapisan ke-i tanah dasar pada permukaan lateral tumpukan, diambil sesuai tabel (Tabel 7.3,), tergantung pada kedalamannya.H idan jenis tanah pada kedalaman ini;
H i - kedalaman perendaman titik tengah bagian tanah yang homogen;
h i - ketebalan lapisan tanah ke-i, yang bersentuhan dengan permukaan lateral tumpukan, m;
cR , lih - koefisien kondisi tanah, masing-masing, di bawah ujung bawah dan pada permukaan lateral tumpukan, dengan mempertimbangkan pengaruh metode perendaman tumpukan pada ketahanan desain tanah (Tabel 7.4,):.
Tentukan f i dan dan hasilnya dirangkum dalam Tabel 2:
Tabel 2

h i, m	H i, m	f i, kPa





	10,0
	11,5	67,1
	12,5	68,5

Dengan rumus (2.2):
Kami tidak memiliki momen lentur, yaitu. Pondasi tiang pancang bekerja di bawah kondisi pemuatan pusat. Kemudian beban yang ditransfer ke satu tumpukan akan ditentukan dengan rumus:

(3)

Mengganti N dalam rumus 1, kita mendapatkan:

Kami mengambil jumlah tumpukan - 6.

Penempatan pile dilakukan dengan mempertimbangkan pengaruh timbal balik dengan syarat:
jarak antara sumbu dua tumpukan tetangga:

dimana d - dimensi linier dari penampang tumpukan;
jarak dari sumbu tumpukan ekstrim ke potongan panggangan:

Kemudian dimensi akhir dari grillage:

3. Perhitungan pondasi tiang pancang.

Perhitungan fondasi tumpukan dan pondasi untuk deformasi harus dilakukan dari kondisi bahwa draft bangunan tidak boleh melebihi nilai maksimum yang diperbolehkan:

s ≤ s kamu, (4)

dimana s - deformasi gabungan tumpukan, pondasi tiang pancang dan struktur (endapan, gerakan, perbedaan relatif sedimen tumpukan, pondasi tiang pancang, dll.), ditentukan dengan perhitungan;
s kamu - nilai pembatas dari deformasi sendi pondasi tiang pancang, pondasi tiang pancang dan struktur, yang ditetapkan oleh instruksi SNiP.Rancangan pondasi tiang sebagai basement bersyarat Perhitungan draf dasar sebagai syarat adalah satu-satunya metode untuk menentukan draf di SNiP 2.02.03-85. Metode penjumlahan berlapis adalah bahwa sedimen tanah di bawah aksi beban dari struktur didefinisikan sebagai jumlah sedimen lapisan dasar tanah dengan ketebalan sedemikian sehingga memungkinkan untuk mengambil nilai rata-rata tekanan kerja dan nilai rata-rata koefisien pemilahan tanah tanpa kesalahan besar.

Penentuan presipitasi terjadi pada urutan berikut:
1. Konstruksi diagram distribusi tegangan dari berat bangunan itu sendiri:

(5)

dimana - ketegangan di dalam ruang bawah tanah bersyarat;
- tegangan di luar ketinggian pondasi bersyarat;

2. Pembangunan diagram tegangan tambahan.

Kami menggunakan ungkapan berikut:

(6)

dimana α - koefisien, tergantung pada bentuk basement base dan koordinat.
p adalah tekanan rata-rata di atas dasar pondasi.

3. Penentuan grafik zona kompresibel H сж = 4,84 m (рис.2)

4. Penentuan grafik nilai nilai tekanan rata-rata pada bagian -.

5. Penentuan nilai presipitasi setiap lapisan dengan rumus:

(6)

dimana koefisien tak berdimensi sama dengan 0,8;
- nilai tegangan rata-rata pada lapisan ke-i tanah;
- ketebalan lapisan ke-i;
adalah modulus deformasi lapisan ke-i.

Kedalaman zona kompresi aktif sesuai dengan kedalaman di bawah mana deformasi urutan tanah (dalam menghitung sedimen fondasi dimensi tertentu) dapat diabaikan.

Gambar 1. Penentuan kedalaman zona kompresi

7. Memeriksa nilai draft yang diperoleh sesuai ketentuan (4):

S = 3,7 cm S u = 8 cm, - kondisinya terpenuhi.

Kelemahan utama dari metode ini adalah bahwa hal itu tidak memperhitungkan pengaruh timbal balik di semak.

Perhitungan tumpukan semak tumpukan sesuai dengan JV 24.13330.2011
Pada tahun 2011, edisi update dan harmonisasi SNiP 2.02.03.-85 keluar. Sebagai analog dari dokumen normatif ini, standar Eropa EN 1997-1: 2004 (E) "Eurocode 7" telah diadopsi: Desain geoteknik - bagian 1: Aturan umum ".
Salah satu penambahan adalah metode baru untuk menghitung lumpur pondasi tiang. Rancangan satu tumpukan ditentukan dengan mempertimbangkan modulus geser, seperti pada lampiran SP 50-102-2003, dan metode baru digunakan untuk menentukan penyelesaian kelompok tiang. Batas penerapan juga telah diperkenalkan - kelompok kecil (n≤25) dan bidang tumpukan besar ditentukan dengan cara yang berbeda.

Saat menghitung sedimen sekelompok kecil tumpukan, pengaruh timbal balik mereka harus diperhitungkan. Perhitungan curah hujan i tumpukan dalam kelompok n tumpukan dengan distribusi beban yang diketahui antara tumpukan dibuat dengan rumus:

(7)

dimana S(N) - sedimen setumpuk tunggal;
δ ij- koefisien dihitung tergantung jarak antaraidan jth tumpukan;
j- saya tumpukan
Rancangan tumpukan tunggal tanpa lebar tumit ditentukan oleh rumus:

dimana NN = 0,967 MN;
- koefisien, ditentukan oleh rumus:

(9)

disini = 0,17 ln (k ν G 1 l / G 2 (d)- sebuah koefisien yang sesuai dengan tumpukan yang benar-benar kaku;
= 0,17 ln(k ν 1 l / d)- koefisien yang sama untuk kasus basis homogen dengan karakteristikG 1 dan;
= EA / G 1 l 2 - kekakuan relatif dari tumpukan;
EA- kekakuan poros tumpukan pada kompresi, MN;
- parameter yang mencirikan peningkatan draf karena kompresi laras dan ditentukan oleh rumus:

(10)

dimana k ν , k ν 1 - koefisien yang ditentukan oleh rumus:
m.

4. Kesimpulan

Perhitungan yang dilakukan memungkinkan kita untuk menarik kesimpulan berikut ini:

Rancangan pondasi tiang pancang, yang dihitung oleh JV, kurang penting daripada sedimen yang dihitung menurut SNiP. Hal ini memungkinkan untuk merancang bangunan tipe bingkai dari konstruksi yang lebih andal.

Perhitungan oleh JV juga memberi kesempatan untuk mendapatkan penghematan dengan menerapkan solusi konstruktif yang rasional.

Namun, perlu dicatat bahwa perhitungan komparatif ini berlaku untuk kondisi geologi tertentu.

5. Kesimpulan

Perlu dicatat bahwa hasil yang diperoleh berhubungan dengan kelompok basis, dan dimana daya dukung disediakan oleh permukaan lateral dan ujungnya. Jadwal kerja tipikal dari tumpukan ditunjukkan pada Gambar. 3 (kurva I).

Gambar 3. Jadwal kerja tipikal untuk tumpukan

Pada basis tanah yang lemah, daya dukung tiang ditentukan oleh operasi permukaan lateralnya (kurva II). Titik fraktur dalam grafik dengan jelas mendefinisikan beban maksimum pada tumpukan.

Dalam kebanyakan kasus, pekerjaan tumpukan ditandai dengan grafik yang berada di antara kurva tipe pertama dan kedua.

Untuk kurva tipe I, praktis tidak mungkin untuk menemukan nilai pembatas dari tahanan tumpukan. Dan pertanyaan untuk menentukan daya dukungnya murni teoritis, karena ketersediaan operasional dibatasi oleh deformasi yang terjadi jauh sebelum penerapan beban ekstrim.

Di sisi lain, diketahui bahwa tumpukan tumpukan di bawah beban jangka panjang dapat beberapa kali melebihi draf dari tindakan beban yang sama selama uji statis jangka pendek. Oleh karena itu, saat menghitung endapan akhir dalam perhitungan, perlu menggunakan modulus deformasi dan karakteristik kekuatan tanah, yang ditemukan dari eksperimen dengan aksi beban yang panjang.

Daftar bibliografi

Kosterin E.V. Yayasan dan yayasan. -M.: Sekolah Tinggi, 1990.
NIIOSP mereka. Gersivanov Gosstroy USSR. Manual tentang disain fondasi bangunan dan struktur (ke SNIP2.02.01.-83). -M .: Stroiizdat., 1986.
SNiP2.02.01.-83. Dasar bangunan dan bangunan Gosstroy USSR. -M: Stroiizdat., 1985.
SNiP 2.02.03.-85. Pondasi tiang Gosstroy USSR -M: TsITP Gosstroy USSR., 1986.
SP 50-102-2003. Desain dan konstruksi pondasi tiang pancang
JV 24.13330.2011. Pondasi tiang Diperbarui versi SNiP 2.02.03-85.
Bugrov AK Mekanisme tanah. SPb: Penerbitan rumah Politeknik. Universitas, 2007
Dalmatov BI, Mekanika tanah, yayasan dan yayasan (termasuk kursus khusus di bidang geologi teknik). Buku teks dan pelatihan Bantuan. pendidikan tinggi (universitas). Ed. 3. Lan: 2012. 415 dengan.
Ukhov S. B., Semenov V. V., Znamensky V. V. Mekanika tanah, pondasi dan pondasi. 4 ed. diedit oleh Ukhov SB 2007, 566 hal.
Florin VA Dasar Mekanika Tanah. M.-L.: Stroyizdat, T.1. 1959, Vol 2, 1961.
Tsytovich NA, Mekanika Tanah (kursus singkat). Buku teks untuk sekolah menengah atas. 6 th ed. Moskow: Sekolah Tinggi, 2011. 272 pp.
Badanin AN, Nurumbaeva LM Fitur perhitungan pondasi modern untuk kelompok II yang membatasi negara / / Membangun bangunan dan struktur unik. 2013, No. 4 (9). C. 36-41.
Krutov V.I. Pada fitur desain pondasi tiang pangkal pada dasar subsidence menurut SP 24.13330.2011.// "OFMG". - 2012. - №4.
Melnikov V.A. Yayasan dan yayasan. Pondasi tiang: pembenaran teknik-geologi, penentuan ukuran, perhitungan sedimen: penunjukan metodis. - St Petersburg .: Publishing house Politeknik. Universitas, 2012. - 20 hal.
Berlinov MV, Yagupov BA Contoh perhitungan yayasan dan yayasan. Buku teks untuk sekolah teknik - Moskow: Stroiizdat, 1986. - 173 hal.
Vatin N.I. Pemasangan pondasi tiang pancang: Textbook. SPb: Penerbitan rumah Politeknik. un-ta., 2012. - 221 hal.
Alekseev S.I. Yayasan dan yayasan: Buku teks. St. Petersburg: PSTU Publishing House, 2007. - 111 hal.
BALESHWAR SINGH, NINGOMBAM THOIBA SINGH PENGARUH BUDIDAYA TERHADAP PERILAKUAN BEBAN RAFT YAYASAN, [sumber elektronis]. Sistem Persyaratan: AdobeAcrobatReader. URL:

n = 1157.2 / 228.67 = 5.1

kita ambil n = 6.

Gbr.8 Susunan tiang pancang

Pemeriksaan tiang pancang untuk pemuatan eksentrik dilakukan sesuai rumus:

Nmax = (NI + Gp.gr / n) + (Mx · ymax / y2i) + (Saya · xmax / x2i);

Nmin = (NI + Gp.gr / n) - (Mx · ymax / y2i) - (Saya · xmax / x2i);

dimana Gp.rp adalah berat rata-rata pemanggangan dan tanah;

ymax, xmax - jarak dari poros utama grillage ke poros tumpukan yang akan dihitung, m;

yi, xi - jarak dari poros utama ke poros masing-masing tumpukan, m;

Mx, Waktu saya yang dihitung relatif terhadap sumbu x, y, kNm;

n - jumlah tumpukan di semak;

Gp.gr = bP · LP · dP · CP;

dimana bP, LP, dP adalah lebar, panjang, kedalaman grillage, m;

Grillage 4:

Gp.gr = 1.5 * 1.8 * 2.4 * 19.33 = 104.34 (kN)

Nmax = (1157,2 + 104,34) / 6 + 869,67 * 0,9 / 3,6 ^ 2 = 225,7 (kN) 228,67 (kN)

Nmin = (4413,3 + 205.35) / 8.1033.51 * 1.45 / 7.62 = 165.4 (kH)\u003e 0

4.2.6. Perhitungan pondasi tiang pancang.

Perhitungan draf tumpukan i-th pada kelompok n-tumpukan dengan distribusi beban yang diketahui antara tumpukan dibuat dengan rumus:

dimana s (N) adalah sedimen dari satu tumpukan tunggal, MH, ditentukan dengan rumus

δij - koefisien dihitung dengan rumus tergantung jarak antara tumpukan ke-i dan ke-i; Nj adalah beban pada tumpukan jth.

Perhitungan draf tumpukan tunggal yang memotong lapisan tanah dengan modulus geser, G 1 MPa, rasio Poisson ν 1 dan ground-based, yang dianggap sebagai half-space yang dapat dimodifikasi secara linear yang ditandai dengan modulus pergeseran G 2, dan rasio Poisson ν 2, diperbolehkan dilakukan bila persyaratan dan disediakan 1 (di mana l adalah panjang tumpukan, m, d adalah diameter luar penampang batang batang, m).

Menurut butir 7.4.3, karakteristik G 1, dan ν 1 diambil sebagai rata-rata untuk semua lapisan tanah di dalam kedalaman perendaman tiang, dan G 2, dan ν 2 - in

dalam 0.5l. Modulus geser dapat diambil sama dengan 0,4E 0, dan koefisien k ν sama dengan 2,0 (di mana E 0 adalah modulus deformasi umum). Diameter desain d untuk tumpukan penampang melingkar non-dihitung dengan rumus

dimana A adalah luas penampang tumpukan, m 2.

β adalah koefisien yang ditentukan oleh rumus 7.33

Koefisien yang sesuai dengan tumpukan yang benar-benar kaku ();

- koefisien yang sama untuk kasus substrat homogen dengan karakteristik G i dan ν i; - kekakuan relatif tumpukan; EA - kekakuan poros tiang untuk kompresi, MN; λ 1 adalah parameter yang menggambarkan kenaikan draft karena kompresi laras dan ditentukan oleh rumus